近年來，我國經(jīng)濟(jì)發(fā)展迅速。在我國電力行業(yè)中，電力需求日益增長，電網(wǎng)容量逐步擴(kuò)大，電站鍋爐裝機(jī)容量加大，大批高參數(shù)、大容量機(jī)組應(yīng)運(yùn)而生，對各種機(jī)電設(shè)備及其連接管道可靠性和安全性的要求也越來越高。隨著管徑和壁厚的增大，管道所承受的壓力和溫度不斷提高，這都對管道的設(shè)計(jì)提出了更高的要求。管道長期在高溫高壓工況下運(yùn)行，如果設(shè)計(jì)不當(dāng)，容易使得管道及管道與設(shè)備連接部位在運(yùn)行過程中承受較大的載荷、彎矩和應(yīng)力，從而發(fā)生材質(zhì)疲勞及產(chǎn)生裂紋，嚴(yán)重時(shí)將造成事故，給電站員工的人身安全和國內(nèi)財(cái)產(chǎn)帶來嚴(yán)重威脅。因此開展應(yīng)力分析來保障管道運(yùn)行的安全性變得更為重要。

　　管道應(yīng)力分析是管道設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)，其在管道優(yōu)化設(shè)計(jì)及確保管道安全方面有著十分重要的作用。其主要功能是對所設(shè)計(jì)管道的強(qiáng)度、安全性等進(jìn)行評價(jià)，為管道設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。對于電站鍋爐管道，應(yīng)力主要來源于管道承受內(nèi)壓力、外部載荷以及熱膨脹等。在這些因素的共同作用下，管道應(yīng)力形態(tài)非常復(fù)雜。因而，目前的管道應(yīng)力分析通常需要借助應(yīng)力分析軟件（如Caesar II 等）在計(jì)算機(jī)上進(jìn)行，通過管道應(yīng)力分析與計(jì)算，研究管道在復(fù)雜應(yīng)力形態(tài)下產(chǎn)生的力、彎矩及應(yīng)力，從而評價(jià)管道安全性及進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。目前已經(jīng)有不少這方面的研究已經(jīng)開展。包括管道布置優(yōu)化、支吊架失效分析及處理 和支吊架彈簧選型及優(yōu)化等。

　　本文對浙江省某電廠一臺鍋爐上除氧器連接管開裂的問題進(jìn)行了分析，并結(jié)合應(yīng)力分析軟件提出了改進(jìn)方案。

1 問題描述

　　在電站鍋爐系統(tǒng)中，除氧器是鍋爐給水預(yù)處理系統(tǒng)中的重要設(shè)備, 在高溫、高壓條件下工作，內(nèi)部含有一定壓力的飽和水，如發(fā)生事故，可能造成較為嚴(yán)重的后果。在浙江省某電廠的一臺鍋爐上，出現(xiàn)了除氧器與管道連接部位開裂的問題。該除氧器及其連接管道的布置與走向如圖1 所示。管道連接輔助蒸汽母管和除氧器，用于將輔助蒸汽送入除氧器加熱給水，實(shí)現(xiàn)給水除氧。該管道總長為28.72m，為支撐管道重量及控制管道變形，沿程設(shè)置有4 個(gè)彈簧支吊架，其中1 號為雙彈簧變力吊架，2 號為單彈簧恒力吊架，3 號、4 號則均為單彈簧變力支架。該管道的運(yùn)行壓力及溫度分別為1.47MPa 和350℃。在長期運(yùn)行過程中發(fā)現(xiàn)除氧器與管道連接部位（即F 點(diǎn)位置）的上部出現(xiàn)了一些裂紋。這些裂紋雖沒有發(fā)展到非常嚴(yán)重的程度，但如果不采取措施任其擴(kuò)展，則有可能造成較為嚴(yán)重的后果。因此必須對這一問題進(jìn)行分析并進(jìn)行整改。

圖1 除氧器及其連接管道

2 原因分析及改進(jìn)措施

　　對于電站鍋爐除氧器與管道連接部位出現(xiàn)裂紋的問題，其直接原因必然是該連接部位在工作過程中應(yīng)力較大，從而在較長時(shí)間的工作過程中使得材料逐漸疲勞，終導(dǎo)致了裂紋的產(chǎn)生。而造成應(yīng)力較大的原因，則需要從管道布置與走向來進(jìn)行研究。分析該管道的結(jié)構(gòu)，可以看到，BC 段管道長度為16.6m，占管道全長的58%，而CD 段管道和DE 段管道的長度分別只有3.3m 和2.35m，這就使得在熱態(tài)運(yùn)行過程中，當(dāng)BC 段發(fā)生熱膨脹時(shí)（此時(shí)C 點(diǎn)的熱膨脹位移是向上的），CD 和DE 段無法將熱膨脹有效吸收，從而使得E 點(diǎn)承受較多的轉(zhuǎn)嫁熱位移，終造成EF 段向上受力過大，且使得F 點(diǎn)承受較大的彎矩，造成F 點(diǎn)位置應(yīng)力集中。

　　為了改進(jìn)F 點(diǎn)應(yīng)力集中的問題，則需要尋找在熱態(tài)運(yùn)行過程中能有效吸收BC 段熱膨脹的方法。本文提出的一種方法是結(jié)合現(xiàn)場空間情況，將CD 段的長度延長2.5m，再折回E 點(diǎn)，同時(shí)考慮支吊架布置的跨距要求，在折回E 點(diǎn)的管段上再增加一個(gè)彈簧支架（5號支吊架）。改進(jìn)后的管道布置圖如圖2 所示。這樣設(shè)計(jì)的管道能夠滿足現(xiàn)場的空間要求，同時(shí)又額外增加了5m 的管道來吸收C 點(diǎn)的向上熱位移，如此就能減小EF 段的受力及F 點(diǎn)所承受的彎矩，從而減小F點(diǎn)的應(yīng)力，降低了該位置出現(xiàn)裂紋的可能性。

圖2 改進(jìn)后的管道布置及走向

3 應(yīng)力分析驗(yàn)證

　　對于上述改進(jìn)方法的有效性，以下采用應(yīng)力分析方法進(jìn)行驗(yàn)證。利用應(yīng)力分析軟件CAESAR II 分別對原管道和改進(jìn)后管道進(jìn)行1:1 建模（見圖3）。管道沿程的4 個(gè)支吊架也按照實(shí)際的參數(shù)進(jìn)行設(shè)置，改進(jìn)后管道所增加的5 號支吊架則由軟件自動(dòng)選擇，各支吊架的參數(shù)見表1。通過應(yīng)力分析可計(jì)算F 點(diǎn)的受力、承載彎矩情況及應(yīng)力大小。

圖3 原管道和改進(jìn)后管道建模情況

表1 各支吊架參數(shù)

　　F 點(diǎn)的應(yīng)力分析計(jì)算結(jié)果見表2。從計(jì)算結(jié)果可以看到，改進(jìn)管道布置后，在工作狀態(tài)下，F(xiàn) 點(diǎn)的受力由7568N 降低至4541N，而所承受的彎矩也由33018N·m降至17783N·m。同時(shí)，一次應(yīng)力由44272.3kPa 升高到47640.8kPa，二次應(yīng)力則由27405.9kPa 降低至6948.1kPa。上述結(jié)果表明，進(jìn)行改進(jìn)后，減小了F 點(diǎn)的受力及承受的彎矩，雖然由于管道總重量的增加略微提高了一次應(yīng)力，但顯著降低了二次應(yīng)力，這就使得F 點(diǎn)在長期工作狀態(tài)下的應(yīng)力得到了降低。因此，通過應(yīng)力軟件分析可以證明，這一改進(jìn)方法能夠有效降低除氧器與管道連接部位產(chǎn)生裂紋的可能性, 從而提高了該管道在長期使用中的安全性。

表2 F 點(diǎn)應(yīng)力分析計(jì)算結(jié)果

4 總結(jié)與討論

　　本文的主要工作是對浙江省某電廠一臺鍋爐上除氧器連接管開裂的問題進(jìn)行了分析研究，并結(jié)合應(yīng)力分析軟件提出及驗(yàn)證了改進(jìn)方案。主要結(jié)論有以下幾點(diǎn)：

　　1）除氧器與管道連接部位開裂的直接原因在于該部位在長期運(yùn)行過程中存在應(yīng)力集中現(xiàn)象。

　　2）造成除氧器與管道連接部位應(yīng)力集中的主要原因是該管道垂直上升段過長且在與設(shè)備相連之前沒有足夠的管段來吸收熱膨脹。

　　3）本文提出了一種改進(jìn)方案，對較長管段的熱膨脹進(jìn)行了有效吸收，減小了除氧器的受力及所承受彎矩，降低了應(yīng)力水平，提高了除氧器在長期使用中的安全性。

　　從上述結(jié)論可以看到，對于較長管段與設(shè)備相連的問題，應(yīng)當(dāng)充分考慮該管段的熱膨脹性，可通過設(shè)置較長的過渡管段有效吸收熱位移后再與設(shè)備相連來減少設(shè)備的受力與所承受彎矩，從而降低應(yīng)力水平，提高長期使用的安全性。